雙相不銹鋼加工制造實(shí)用指南(3)
雙相不銹鋼的應(yīng)用日益廣泛，用戶對(duì)這類不銹鋼也越來越熟悉。本文圍繞雙相不銹鋼應(yīng)用的難點(diǎn)之一 — 加工和焊接，介紹了雙相不銹鋼的各種特性，給出了加工和焊接雙相不銹鋼的基本原則和實(shí)用信息。
內(nèi)容包括：雙相不銹鋼的歷史、化學(xué)成分、冶金學(xué)、耐腐蝕性能、力學(xué)性能、物理性能、技術(shù)條件、質(zhì)量控制、切割、成形、焊接、應(yīng)用等。
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（續(xù)接前文）
6 終端用戶技術(shù)要求和質(zhì)量控制
雙相不銹鋼制造加工的技術(shù)要求和質(zhì)量控制方面一個(gè)關(guān)鍵的實(shí)際問題是焊接后性能的保持。雙相不銹鋼原始供貨態(tài)的成分和工藝必須確保焊后（采用合格的焊接工藝）仍具有良好的性能。
6.1 標(biāo)準(zhǔn)試驗(yàn)要求
6.1.1 化學(xué)成分
ASTM或EN標(biāo)準(zhǔn)是選擇第二代雙相不銹鋼較恰當(dāng)?shù)拈_始點(diǎn)。雙相不銹鋼中添加氮是有利的，既可以避免熱影響區(qū)出現(xiàn)過多的鐵素體，又可以使材料有更好的冶金學(xué)穩(wěn)定性。雙相不銹鋼氮含量的上限就是氮在鋼水中的溶解度，從標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的氮含量范圍的最大值可以反映出來，但是所列出的最小氮含量不一定反映出最佳焊接特性所需的氮含量。例如2205雙相不銹鋼最初的牌號(hào)S31803。
S31803的氮含量在其允許范圍0.08％～0.20%的下限時(shí)，2205的熱處理和焊接后效果并不理想。實(shí)際經(jīng)驗(yàn)顯示, 對(duì)于2205雙相不銹鋼的焊接加工而言，“最小氮含量為0.14%”是必要的。由于經(jīng)常要規(guī)定這一條件，為了方便需要焊接的終端用戶，將2205的S32205版本引入到雙相不銹鋼標(biāo)準(zhǔn)中。超級(jí)雙相不銹鋼也有較高的氮含量范圍，這反映出人們對(duì)氮含量重要性的認(rèn)識(shí)。
有一些終端用戶所依據(jù)的雙相不銹鋼技術(shù)條件是基于“PREN”關(guān)系。盡管PREN值在對(duì)某一家族中成分平衡的不同牌號(hào)的耐腐蝕性排序可能有效，但為了滿足特定的PREN值而改變成分不一定會(huì)獲得合適的冶金學(xué)平衡。PREN值有助于人們從一系列牌號(hào)中選擇其中一個(gè)，當(dāng)用于調(diào)整某一牌號(hào)的成分時(shí)，似乎鉻和鉬可被氮所替代，但從冶金學(xué)的角度看，鉻和鉬促進(jìn)鐵素體相和金屬間相的形成，而氮促進(jìn)奧氏體相，阻止金屬間相的形成。
因此，最好根據(jù)規(guī)范中所列的標(biāo)準(zhǔn)牌號(hào)來進(jìn)行雙相不銹鋼成分的選擇，有可能每一牌號(hào)都限制了含氮量的上限。不論材料的成分如何規(guī)定，它都應(yīng)當(dāng)與焊接工藝評(píng)定所用的材料相同，這樣，評(píng)定對(duì)于加工制造預(yù)期的結(jié)果才是有意義的。
6.1.2 固溶處理和淬火
除了化學(xué)成分，軋材的實(shí)際熱處理?xiàng)l件對(duì)于焊接也是重要的。奧氏體不銹鋼退火的目的是使金屬再結(jié)晶，讓碳溶入固溶體中。帶“L” 的低碳不銹鋼水淬或空氣冷卻速度可以相對(duì)較慢，因?yàn)橹匦滦纬捎泻μ蓟镄枰臅r(shí)間很長(zhǎng)。但對(duì)于雙相不銹鋼而言，即使有理想的氮含量，在臨界溫度范圍內(nèi)停留幾分鐘也對(duì)其耐腐蝕性和韌性不利。當(dāng)軋材慢速冷卻時(shí)，材料通過700～980℃(1300～1800℉)溫度范圍的時(shí)間不再容許進(jìn)一步的受熱如焊接，所以留給焊工焊接出熱影響區(qū)無金屬間相的焊縫的時(shí)間較少。
盡管ASTM等標(biāo)準(zhǔn)允許某些雙相不銹鋼“水淬或通過其他方法迅速冷卻”，但焊接的最佳冶金學(xué)條件是通過最快速地從退火溫度淬火得到的。然而，這樣忽視了水淬導(dǎo)致的變形和殘余應(yīng)力的增加。對(duì)于薄板，空氣冷卻在現(xiàn)代化卷板生產(chǎn)線中效率高；但對(duì)厚板，水淬可以獲得對(duì)焊接而言最佳的冶金學(xué)條件。在淬火前使板材或組件冷卻到700～980℃(1300～1800℉)會(huì)導(dǎo)致金屬間相的形成。
另一個(gè)保證最佳起始條件的方法是要求對(duì)軋鋼廠的產(chǎn)品進(jìn)行檢驗(yàn)，確保其不存在有害的金屬間相。ASTM A 923 （雙相奧氏體/鐵素體不銹鋼中有害金屬間相檢測(cè)標(biāo)準(zhǔn)試驗(yàn)方法） 運(yùn)用金相檢查、沖擊試驗(yàn)或腐蝕試驗(yàn)來證明金屬間相未達(dá)到有害的程度。
這一試驗(yàn)僅考慮是否已出現(xiàn)了有害相的析出。EN標(biāo)準(zhǔn)中不包括類似的試驗(yàn)步驟。采用這種試驗(yàn)，可證明軋制工藝保證在加工中不形成有害的金屬間相。此試驗(yàn)類似于ASTM A 262 （檢測(cè)奧氏體不銹鋼晶間腐蝕敏感性的標(biāo)準(zhǔn)做法） 或 EN ISO 3651－2 （測(cè)定不銹鋼的耐晶間腐蝕性能-第2部分：鐵素體，奧氏體和鐵素體-奧氏體（雙相）不銹鋼-含硫酸介質(zhì)中的腐蝕試驗(yàn)），檢驗(yàn)奧氏體不銹鋼是否存在碳化鉻導(dǎo)致的敏化。
ASTM A 923標(biāo)準(zhǔn)僅涵蓋2205（S31803和S32205），2507，255和S32520，但其他雙相不銹鋼將來也可能被納入。很多制造商采用這些試驗(yàn)和類似試驗(yàn)以及其他驗(yàn)收標(biāo)準(zhǔn)，把它們作為焊接工藝評(píng)定的一部分。
6.2 特殊試驗(yàn)要求
6.2.2 拉伸和硬度試驗(yàn)
相對(duì)奧氏體不銹鋼而言，雙相不銹鋼具有高強(qiáng)度，但是偶爾有最終用戶技術(shù)要求既規(guī)定強(qiáng)度又規(guī)定了硬度的最大值。強(qiáng)度或硬度引入最大值可能是借鑒了馬氏體不銹鋼的經(jīng)驗(yàn)，而馬氏體不銹鋼的高強(qiáng)度和硬度來自于未經(jīng)回火處理的馬氏體。但是雙相不銹鋼在冷卻過程中不形成馬氏體，雙相不銹鋼的高強(qiáng)度和高硬度緣于其高的氮含量、雙相結(jié)構(gòu)本身、成型或矯直操作中可能發(fā)生的加工硬化。
硬度試驗(yàn)可能是證明加工中沒有過度冷加工的有效手段；但當(dāng)硬度試驗(yàn)用于這一目的時(shí)，很重要的一點(diǎn)是測(cè)量位置應(yīng)當(dāng)介于表面和斷面的中心之間，而不是在發(fā)生局部硬化和表面硬化的表面上。
6.2.2 彎曲試驗(yàn)
彎曲試驗(yàn)可以證明軋鋼廠的產(chǎn)品沒有軋制裂紋，但對(duì)于大型材、小軋件或某些幾何形狀的軋材可能是困難的。彎曲試驗(yàn)不是雙相不銹鋼質(zhì)量的一個(gè)保守指標(biāo)，因?yàn)閺澢c(diǎn)可能與不合格的情況所在的位置不一致，由于彎曲的方向性，某些情況如中心線的金屬間相未必能被檢測(cè)出來。
彎曲試驗(yàn)一般作為奧氏體不銹鋼焊接工藝評(píng)定的一部分，因?yàn)楹缚p有發(fā)生熱裂的危險(xiǎn)，特別是對(duì)于奧氏體相含量高的嚴(yán)重受限的焊縫組織。
由于雙相不銹鋼存在鐵素體的結(jié)晶以及較高的導(dǎo)熱性和較低的熱膨脹性，大大降低了用彎曲試驗(yàn)來檢測(cè)焊縫完整性問題的作用。如果試驗(yàn)位置正好與受影響的區(qū)域相吻合，則彎曲試驗(yàn)可能會(huì)粗略地檢測(cè)出過多的鐵素體，但彎曲試驗(yàn)不可能檢測(cè)出對(duì)加工制成品耐腐蝕性和韌性有害的少量金屬間相的存在。
6.2.3 檢測(cè)金屬間相的沖擊試驗(yàn)和金相檢查
用沖擊試驗(yàn)來規(guī)定材料和評(píng)定工藝有兩種方式：
在已知條件下試驗(yàn)，檢測(cè)不合格的材料，例如過多的鐵素體或金屬間相的存在；
證明加工制成品所具有的特性充分滿足預(yù)計(jì)的使用要求。
對(duì)于第一種用途，ASTM A 923給出了2205雙相鋼的試驗(yàn)方法。ASTM A 923方法B中描述了韌性的降低，標(biāo)準(zhǔn)的縱向夏比試驗(yàn)（Charpy）在－40℉/℃下沖擊試驗(yàn)韌性小于54J（40ft-Ib）表明軋鋼廠退火產(chǎn)品不合格。
為了保證滿意的熱處理和淬火，作為一種生產(chǎn)控制手段，軋鋼廠產(chǎn)品的每一個(gè)批次都應(yīng)當(dāng)按照A 923 方法B試驗(yàn)（或方法C，腐蝕試驗(yàn)）。而ASTM A 923允許采用金相檢查（方法A）作為一種以接受而不是判廢為目的的篩分試驗(yàn)。因?yàn)榉椒ˋ的操作要求高水平的金相技術(shù)，用戶要求進(jìn)行方法C腐蝕試驗(yàn)而不是金相檢查是慎重的，提出這一點(diǎn)的方法是要求報(bào)告腐蝕率。
ASTM A 923方法A的一個(gè)好處是可以確認(rèn)中心線金屬間相，如ASTM A 923的圖7所示。根據(jù)方法A的篩選法，中心線金屬間相將造成材料不合格，但 A 923方法B沖擊試驗(yàn)的結(jié)果不一定是材料被判廢。由于這種中心線金屬間相可能導(dǎo)致中厚板在成型、熱剪或焊接過程中分層，所以除了方法B或C以外，用戶還應(yīng)當(dāng)要求進(jìn)行方法A的檢驗(yàn)，并拒絕任何顯示有中心線金屬間相的材料。盡管ASTM A 923已聲明方法A不用于材料的判廢，但允許終端用戶提出更嚴(yán)格的要求。材料如果呈現(xiàn)出ASTM A 923的圖7所示的接近厚度中部的中心線金屬間相，則應(yīng)當(dāng)被判廢。
沖擊試驗(yàn)的第二個(gè)用途即在比預(yù)期的使用條件更苛刻的條件下評(píng)價(jià)基體金屬（母材）、熔合區(qū)和熱影響區(qū)，這可能是一種謹(jǐn)慎和具成本效益的方法。對(duì)于焊縫的評(píng)價(jià)，試驗(yàn)溫度和合格標(biāo)準(zhǔn)必須針對(duì)具體的焊接類型并與使用條件相關(guān)。韌性將不會(huì)像固溶退火的雙相不銹鋼軋制產(chǎn)品那樣高。焊縫金屬較低的韌性不一定表明存在金屬間相，而常常是由于氧含量增高造成的，特別是采用了焊劑保護(hù)焊接工藝。
ASME已發(fā)布了適用于斷面厚度大于9.5毫米的雙相不銹鋼的新的技術(shù)要求，這些要求需要在金屬最低設(shè)計(jì)溫度（MDMT）或以下采用夏比沖擊試驗(yàn)，并以側(cè)膨脹作驗(yàn)收標(biāo)準(zhǔn)來證明初始母材和產(chǎn)品焊縫的韌性足以滿足未來的使用要求。ASME檢驗(yàn)與ASTM A 923試驗(yàn)的不同之處在于ASME 檢驗(yàn)要求夏比沖擊試驗(yàn)包含三個(gè)試樣（比較常用的測(cè)量韌性是否適用的方法），并且要求報(bào)告最小值和平均值。ASME要求對(duì)每一批母材和填充材料進(jìn)行母金屬、焊縫金屬和HAZ的試驗(yàn)。
為了節(jié)約同時(shí)得到謹(jǐn)慎的結(jié)果, 可以采用兩個(gè)試驗(yàn)溫度（ASTM A 923的－40℃/F或ASME標(biāo)準(zhǔn)中的金屬最低設(shè)計(jì)溫度MDMT）中較低的一個(gè)，通過測(cè)量三個(gè)試樣的沖擊功和側(cè)膨脹來衡量其韌性。
6.2.4 用金相或磁性法測(cè)定相平衡
雙相不銹鋼軋制產(chǎn)品的奧氏體－鐵素體的相平衡在爐號(hào)與爐號(hào)或批號(hào)與批號(hào)之間的變化很小，這是因?yàn)樯a(chǎn)中化學(xué)成分被控制在很窄的范圍，而且退火操作有明確規(guī)定。一般2205雙相鋼含有40％～50％的鐵素體，因此，測(cè)定退火軋材的相平衡價(jià)值有限。
但是，測(cè)定鐵素體含量對(duì)于評(píng)定焊接工藝是適合的，這樣做可以防止熱影響區(qū)出現(xiàn)過多的鐵素體。雙相不銹鋼相平衡的準(zhǔn)確測(cè)定通常要求采用金相檢查和數(shù)點(diǎn)法，如ASTM E 562（手動(dòng)）或E 1245（自動(dòng)）方法。由于雙相不銹鋼是鐵磁性的，奧氏體和鐵素體的間距特別細(xì)，如果沒有同樣的幾何形狀和相平衡的金相測(cè)量結(jié)果作參考標(biāo)準(zhǔn)，則磁性檢測(cè)法的可靠性是有限的。AWS A4.2-91和EN ISO 8249 （焊接—確定奧氏體和雙相鐵素體奧氏體Cr-Ni不銹鋼焊接材料中的鐵素體數(shù)（FN））描述了校準(zhǔn)磁性測(cè)量?jī)x的過程，測(cè)量雙相不銹鋼焊縫處鐵素體并以鐵素體數(shù)FN報(bào)告結(jié)果。合格的焊縫相平衡范圍比母金屬要寬得多。如果像ASTM A 923試驗(yàn)所顯示的那樣，焊縫及熱影響區(qū)的韌性和耐腐蝕性合格的話，那么鐵素體范圍在25％～75％時(shí)，即可提供雙相不銹鋼所需的特性。磁性測(cè)量得出鐵素體數(shù)在30～90之間是合格的。
要求對(duì)已經(jīng)放在加工服務(wù)中心或經(jīng)銷商倉(cāng)庫(kù)中的材料進(jìn)行相平衡的測(cè)定，比對(duì)剛從軋鋼廠生產(chǎn)出來的材料提出同樣的要求要花費(fèi)更多的費(fèi)用，獲取試樣并進(jìn)行分別的試驗(yàn)也可能影響及時(shí)供貨。
因?yàn)榻饘匍g相是非磁性的，所以磁性試驗(yàn)不能用來檢測(cè)s相和c相。
6.2.5 腐蝕試驗(yàn)
按照ASTM A 923方法C對(duì)固溶處理的軋制產(chǎn)品進(jìn)行腐蝕試驗(yàn)是檢測(cè)有害狀態(tài)最具成本效益的方法之一。金屬間相的析出以及過量鐵素體相中可能存在的氮化鉻，都可表現(xiàn)為耐點(diǎn)蝕性能的降低而被檢測(cè)出來。
這些相造成臨界點(diǎn)蝕溫度（CPT）比正常退火的材料低15℃或更多。測(cè)定試樣的實(shí)際臨界點(diǎn)蝕溫度花費(fèi)較高，因?yàn)樗枰凑誂STM G 48或ASTM G 150對(duì)單個(gè)試樣進(jìn)行多次試驗(yàn)。然而，在比雙相不銹鋼通常的臨界溫度低10～15℃的溫度下進(jìn)行單次腐蝕試驗(yàn)（ASTM A923方法C）將揭示有害相的存在。當(dāng)采用腐蝕試驗(yàn)來檢測(cè)有害相的存在時(shí)，任何正面或側(cè)面及邊緣的點(diǎn)蝕都應(yīng)當(dāng)被當(dāng)作拒收的依據(jù)。盡管在實(shí)際設(shè)備里邊緣可能不接觸介質(zhì)，但試驗(yàn)的目的是檢測(cè)金屬間相，而它們較可能出現(xiàn)在中心線上，當(dāng)把邊緣的腐蝕考慮進(jìn)去時(shí)就對(duì)中心線進(jìn)行了評(píng)估。
擬定ASTM A 923之前，腐蝕試驗(yàn)通常是參考“改進(jìn) ASTM G 48 試驗(yàn)”，但G48是一個(gè)實(shí)驗(yàn)室的研究方法而不是材料合格性的驗(yàn)收方法。如果要求做G 48試驗(yàn)，但沒有確定是哪種G 48 操作方法并聲明其他不同的試驗(yàn)條件，那么這種要求是不完全的。試驗(yàn)條件包括：
表面準(zhǔn)備
試驗(yàn)溫度
試驗(yàn)持續(xù)時(shí)間
是否包括邊緣的腐蝕
合格標(biāo)準(zhǔn)的確定。
ASTM A 923是一項(xiàng)驗(yàn)收試驗(yàn)，目的是用一種有效而相對(duì)快速的方法證明軋鋼廠的產(chǎn)品不存在有害的金屬間相。ASTM A 923 方法C是以腐蝕速率作為驗(yàn)收的標(biāo)準(zhǔn)。通過檢測(cè)點(diǎn)蝕來檢測(cè)有害相，這似乎令人驚訝；然而采用這個(gè)方法是基于以下兩個(gè)原因：
1. 通過重量損失來考察合格與否，就不用判斷金屬表面是否有蝕坑這種麻煩且可能帶主觀色彩的問題。拒收所規(guī)定的重量損失足夠大，很容易進(jìn)行測(cè)量，而在24小時(shí)的試驗(yàn)里，它又足夠小，可以容易地檢測(cè)出與金屬間相相關(guān)的點(diǎn)蝕類型。
2. 如果采用腐蝕速率，只要能確定總表面積，則幾乎任何尺寸和形狀的樣品都能進(jìn)行試驗(yàn)。
與易受方向和缺口位置影響的夏比試驗(yàn)相比，腐蝕試驗(yàn)是保守的，而且對(duì)試樣的幾何形狀和位置不敏感。腐蝕試驗(yàn)作為焊接工藝評(píng)定的一部分是適當(dāng)?shù)模铱梢宰鳛橐环N具有成本效益的質(zhì)量控制試驗(yàn)方法用于生產(chǎn)性焊縫樣品的檢驗(yàn)，但必須考慮到軋鋼廠退火產(chǎn)品與焊接態(tài)的接頭在耐腐蝕性方面的差異，即便是一個(gè)焊接得當(dāng)?shù)暮缚p，由于焊接工藝、保護(hù)氣體和所焊接的雙相不銹鋼牌號(hào)的不同，其臨界點(diǎn)蝕溫度也可能比母金屬低5～15℃。
6.2.6 生產(chǎn)性焊接和檢驗(yàn)
雙相不銹鋼可能發(fā)生的問題對(duì)焊工來說并不是顯而易見的，也無法用無損檢測(cè)方法檢測(cè)出來。焊工必須認(rèn)識(shí)到焊縫的總體質(zhì)量取決于是否嚴(yán)格地遵循焊接工藝規(guī)程，并通過其在使用中的韌性和耐腐蝕性來衡量。偏離規(guī)定的工藝規(guī)程不一定在車間被檢測(cè)出來，但每一次偏離都對(duì)安全、經(jīng)濟(jì)的使用是一個(gè)威脅。
7 力學(xué)性能
雙相不銹鋼力學(xué)性能優(yōu)異，見表5。它們?cè)诠倘芡嘶馉顟B(tài)下的室溫屈服強(qiáng)度比未添加氮的標(biāo)準(zhǔn)奧氏體不銹鋼高兩倍多，這樣設(shè)計(jì)師在某些應(yīng)用中就可減小壁厚。圖11比較了室溫到300℃（570℉)溫度區(qū)間幾種雙相不銹鋼與316L奧氏體不銹鋼屈服強(qiáng)度。由于鐵素體相有475℃（885℉)脆性的危險(xiǎn)，所以雙相不銹鋼不應(yīng)長(zhǎng)時(shí)間用于溫度高于壓力容器設(shè)計(jì)規(guī)范規(guī)定的條件（見表2）。
鍛軋雙相不銹鋼的力學(xué)性能是高度各向異性的，即性能隨方向而變化。這種各向異性是由拉長(zhǎng)了的晶粒和熱軋或冷軋產(chǎn)生的結(jié)晶織構(gòu)造成的（見圖2）。盡管雙相不銹鋼的凝固組織通常是各向同性的，但它經(jīng)過軋制或鍛造接著進(jìn)行退火，組織中存在兩相。最終產(chǎn)品兩相的形貌揭示出加工的方向性，雙相不銹鋼垂直于軋制方向的強(qiáng)度比沿軋制方向的強(qiáng)度高。沖擊試樣的缺口垂直于軋制方向時(shí)的沖擊韌性高于沿軋制方向時(shí)。試樣“縱向”（L－T）夏比沖擊試樣測(cè)得的韌性高于其他方向的試驗(yàn)結(jié)果。一個(gè)橫向的雙相不銹鋼板試樣的沖擊功一般相當(dāng)于一個(gè)縱向試樣的1/2至2/3。
盡管雙相不銹鋼強(qiáng)度高，但它們表現(xiàn)出良好的塑性和韌性。與碳鋼或鐵素體不銹鋼相比，雙相不銹鋼塑性－脆性的轉(zhuǎn)變是平緩的。雙相不銹鋼即使在很低的溫度如－40℃/F下仍保持良好的韌性；但是雙相不銹鋼的韌性和塑性通常比奧氏體不銹鋼差。奧氏體不銹鋼一般沒有塑性－脆性轉(zhuǎn)變，在低至深冷溫度的條件下仍保持優(yōu)異的韌性。標(biāo)準(zhǔn)奧氏體不銹鋼和雙相不銹鋼在拉伸試驗(yàn)中最小延伸率的比較見表6。
盡管雙相不銹鋼的高屈服強(qiáng)度允許厚度減薄，但由于彎曲和楊氏模量的限制，在制造過程中也成為難題。由于它們強(qiáng)度高，塑性變形需要更大的外力。因?yàn)殡p相不銹鋼需要較大的彎曲力，所以其在彎曲操作中的回彈比奧氏體不銹鋼要大，兩種雙相不銹鋼與316L奧氏體不銹鋼回彈的比較見圖12。雙相不銹鋼的塑性比奧氏體不銹鋼差，為避免斷裂需要增加彎曲半徑。
由于雙相不銹鋼較高的硬度和加工硬化率，與標(biāo)準(zhǔn)奧氏體不銹鋼相比，它降低了機(jī)加工操作中工具的壽命或需要更多的機(jī)加工次數(shù)。在成型或彎曲操作之間可能需要退火，因?yàn)殡p相不銹鋼的塑性差不多是奧氏體不銹鋼的一半。冷加工對(duì)2205雙相不銹鋼力學(xué)性能的影響見圖13。
8 物理性能
表7給出了一組雙相不銹鋼室溫下的物理性能，表8是升高溫度下的性能數(shù)據(jù)，為便于比較，也包括了碳鋼和奧氏體不銹鋼數(shù)據(jù)。
在所有的情況下，雙相不銹鋼牌號(hào)之間物理性能的差異很小，可能只是測(cè)試方法的差異。雙相不銹鋼的物理性能介于奧氏體不銹鋼和碳鋼之間，更接近于不銹鋼的性能。
(未完待續(xù)）
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