鋼絲線材就是擰成鋼絲繩的高強度鋼絲，是鋼鐵產品中最重要的標準產品之一，在許多行業中具有多種用途，如機械與動力工程、礦山和港口運輸、捕魚等海洋應用、橋梁建筑和土木工程等。拉拔是線材的主要制造工藝，在很多情況下，加工線材時由于加工硬化的影響，需要多道退火工序。此外，線材最終的力學性能依賴于一個獨特的熱處理過程：索氏體化處理。 自從一個世紀之前發明鉛浴索氏體化處理以來，幾乎在每個生產高碳鋼絲的線材軋機上都會進行鉛浴。這是由于熔融鉛介質具有許多優勢，具有良好的傳熱特性，可以得到合適的組織和強度與延展性的組合，促進了更優越的拉拔。然而，熔融鉛浴也有兩個主要的缺點：由昂貴的純凈鉛、帶出液損失、設備及其維護成本所帶來的高成本；由很難處理和回收的鉛煙、鉛塵所造成的毒性。鉛污染的問題是眾所周知的，并且受健康和安全監管機構的嚴格審查和控制。隨著人們環境保護意識的增強，可以肯定的是，在全球范圍內，這種健康和安全法規將會變得更加嚴格。關于熔融鉛的使用是否能滿足未來環保產品需求的問題應該由冶金學者和環保主義者來定位。鑒于上述缺點和局限性，用無毒的介質或技術來代替熔融鉛的可能性日益重要。 已經有多種線材索氏體化處理開發出可接受的替代品替代鉛浴使用，包括空氣、霧、熔融鹽、水、流態床處理、聚合物水溶液（如聚丙烯酸鈉水溶液）等。一種已經被廣泛研究以用于線材索氏體化處理，而且作為一種替代熔融鉛浴具有相當大的商業化潛力的聚合物水溶液是羧甲基纖維素水溶液（CMC) 。CMC水溶液已經被證實可進行生物降解而且無毒，這將為線材索氏體化處理后的性能帶來潛在的優勢。噴霧淬火是一種熱處理時的冷卻方法，具有良好的靈活性。一個獨特且重要的方面是它可以根據工件的冷卻要求在一定的溫度范圍內通過改變壓壓縮空氣的氣壓或淬火冷卻介質的流量來改變淬火過程中的冷卻速率。一些聚合物水溶液可用作噴霧淬火時的緩和劑，以便更進一步地擴大噴霧淬火的優勢，從而擴大其應用范圍。
線材制成的商業量規常被用于比較測量。一類是Φ3.9~Φ6.5mm (Φ0.15~Φ0.25in ) 的碳的質量分數為0.70%的鋼絲，另一類是符合美國鋼鐵協會牌號的321奧氏體型不銹鋼絲（相同的直徑）， 其在加熱和冷卻后不發生相變。為研究鋼的冷卻特征和轉變行為進行測試，設計了一個在幾何中心位置有一個熱電偶的鋼絲探頭, 如圖1 所示。
▲圖1 鋼絲探頭示意圖
當探頭在奧氏體溫度淬入熔融鉛浴或聚合物水溶液中時，記錄冷卻時間－溫度曲線，隨后使用計算機對冷卻時間－溫度數據進行處理，以獲得冷卻速率曲線。這個系統如圖2 所示。一種噴霧冷卻試驗裝置的示意圖如圖3 所示，它主要由具有相反設置的噴嘴的噴射霧化系統、壓縮空氣和淬火冷卻介質供應端組成。使用尼康 Epiphot 300光學顯微鏡和 JEOL JSM-7001F場發射掃描電子顯微鏡（SEM)觀察其微觀結構特征。
▲圖2 冷卻曲線測量系統
▲圖3 霧冷試驗系統示意圖
比較兩種類型的聚合物水溶液。一種是聚乙烯醇（PAV) , 它通常被用作表面感應熱處理的噴霧冷卻介質。在這個試驗中，所使用濃度是0.05%~0.4% 。另一種水溶性聚合物是CMC, 它的分子式是（C6H2O2 (OH)2OCH2COONa) 。因為它的黏度－濃度變化特性，其使用濃度低于0.05% 。
3 冷卻曲線和冷卻速率曲線結果與分析
3.1 CMC溶液的測量
圖4 所示，為Φ5mm（Φ0.2in ) 鋼絲在濃度為0.10%和0.25%的CMC水溶液中淬火時的冷卻曲線和冷卻速率曲線。硬度試驗表明，鋼絲在浸入0.1%的 CMC水溶液中淬火時會完全硬化，這意味著產生了不需要的馬氏體轉變。然而，在0.25%的 CMC水溶液中淬火時則獲得了理想的珠光體組織。在高濃度CMC水溶液中冷卻期間測量得到的冷卻曲線展現出相同的放熱“駝峰”現象，就如在鉛浴中淬火時觀察到的一樣，盡管冷卻速率近似于40℃/s (72°F/s) 。圖4 b）所示的 “零冷卻速率” 是珠光體轉變的一個特征，因為隨著聚合物濃度的升高，蒸汽膜（膜沸騰）階段將會足夠長，從而使奧氏體轉變為珠光體。不幸的是，初始冷卻速率依然較慢，這可能會導致粗珠光體甚至是先析鐵素體在冷卻期間從過冷的奧氏體中分離。當線材冷卻進人核沸騰階段時，盡管冷卻速率在低溫范圍內較高，珠光體的轉變也能完成。
a) 0.10%的CMC b) 0.25%的CMC注：兩幅圖的時間標尺不同，這是因為較高濃度的CMC水溶液中冷速將大幅減慢
眾所周知，隨著一種聚合物淬火冷卻介質濃度的增加，冷卻曲線會發生明顯的變化。典型地，隨著聚合物淬火冷卻介質濃度的增加，蒸汽膜冷卻階段延長、冷卻速率下降。當鋼材冷卻到特征點（對于CMC 水溶液這種可蒸發的淬火冷卻介質而言）時，意味著冷卻過程從膜沸騰進入核沸騰，為進一步加速冷卻過程，在淬火初始階段使用一種單一濃度的聚合物水溶液，這成為一個不可逾越的技術障礙。因為珠光體的轉變在蒸氣層冷卻階段是完全的，當鋼絲通過低溫轉變階段時，將沒有額外的相變潛熱被釋放。事實上，只有當冷卻介質的冷卻能力不能與鋼絲的潛熱平衡時，先共析鐵素體才有可能分離，這取決于鋼絲的尺寸和 CMC水溶液的濃度。
3.2 微觀結構比較
淬火之后的高碳鋼絲微觀結構的光學顯微鏡照片如圖5 所示。
微觀結構顯示出細珠光體組織形態。因為分辨率有限，不可能使用光學顯微鏡清晰地區分出這兩種試樣在微觀結構上的差別。圖6 所示為使用場發射 SEM獲得的微觀結構。在接近納米級的高放大倍率下，可以清楚地看出在鉛浴中經索氏體化處理獲得的層狀組織比在CMC水溶液中獲得的更精細。盡管后者的片狀滲碳體略厚，但由于較高的轉變壓力而成碎狀，這種結構不會對線材在拉拔時的體積變形產生負面影響。
3.3 典型的霧冷冷卻曲線
圖7 所示為Φ5mm鋼絲探頭在噴霧冷卻時測得的典型的冷卻曲線和冷卻速率曲線。圖中顯示了兩個主要特征：明顯的珠光體轉變；在浸入可蒸發的淬火冷卻介質中淬火時包含的典型的三個階段。珠光體轉變開始于A點，結束于B點，顯示了所涉及的溫度和時刻。C點為從動態蒸氣覆蓋層階段到動態沸騰階段的轉變點。從冷卻速率曲線中可以看出，可以將最大冷卻速率（υmax ) 和從900℃ (1650°F)下降到600℃ (1110℉）時的平均冷卻速率（υ900-600 ) ,作為比較的研究指標。
▲圖7 Φ5mm (Φ0. 2in. ) 的鋼絲探頭
霧冷時測得的冷卻曲線和冷速曲線
3.4 引入聚合物添加劑時噴霧參數的影響順序
當對鋼絲采用噴霧淬火時，由于相變熱與許多噴霧參數存在相互作用，冷卻過程將變得復雜，引入一種聚合物添加劑后會變得更加復雜。為了確定噴霧參數的影響，將流體壓力（PL ) 、空氣壓力（PA）和液體濃度作為主要參數進行正交試驗。在測試中，CMC 被選作聚合物添加劑（影響冷卻能力的唯一線性因子），其與噴嘴之間的距離設定為1000mm (40in )。正交試驗中的水平在有利于比較和應用的范圍內選擇；研究目標包括最大冷卻速率（υmax）、高溫范圍中的平均冷卻速率（υ900-600 ) 和珠光體開始轉變時間（τs）。所有參數和正交試驗結果見表1~表3 。因為動態蒸汽膜階段的冷卻能力對淬火來說是很重要的，從測得的冷卻曲線中得
到的Uυmax、υ900-600 和τs被當作研究指標。
▼表1 正交試驗的水平
▼表2 正交試驗結果
▼表3 正交試驗結果分析
在建議的測試水平中，R值代表噴霧參數影響因素的大小。正交試驗結果總結在圖8 中。從中可以看出研究對象有規律地由三個主要的噴霧參數所控制。影響順序是聚合物濃度（conc. ) 、流體壓力（PL ) 和空氣壓力（PA） , 表現出規律性的順序。
▲圖8 正交試驗結果對比
下面介紹含有聚合物添加劑的噴霧的冷卻曲線和冷卻速率曲線。使用Φ5mm (Φ0.2in. ) 的鋼絲探頭、非蒸餾水、0.05%的 PVA 和0.05%的 CMC 在相同噴霧參數下測得的冷卻曲線和冷卻速率曲線如圖9 所示。結果表明，使用含有聚合物添加劑的噴霧淬火可以顯著地提高在600℃ (1110℉）以上，也就是動態蒸汽膜階段的冷卻速率。但是在低溫范圍內規律并不相同。另外，根據這些冷卻曲線，從三個冷卻階段的特征點可以看出使用聚合物淬火冷卻介質的噴霧冷卻是一個比浸入淬火更加復雜的傳熱過程，這可能是由探頭的體積效應或動態噴霧過程造成的。當鋼絲探頭在噴霧中淬火時，許多很小的液滴連續不斷地與熱表面碰撞而迅速蒸發，形成一
個動態蒸汽膜。這個蒸汽膜隨著探頭溫度的降低而不斷減少，最后消失，所以整個冷卻過程中三個階段之間適度轉換，與浸入淬火時工件表面沉積有機聚合物膜的散熱過程完全不同。
這些數據表明，聚合物添加劑不僅會在高溫范圍內一經噴霧淬火就在熱工件表面形成厚的聚合物膜，而且會改變噴霧介質的物理性質，如表面張力（σ) 、蒸氣壓力和沸點，以改善噴霧環境。包含聚合物添加劑的噴霧介質在霧化之前會形成均勻的單相溶液，但是在空氣霧化中，液滴和空氣的雙相流會影響噴霧時的表面冷卻過程，這是不容忽視的，形成許多新液滴表面所需的功（W ) 、溶液的表面張力（σ 單位為N/m) 和新形成的液滴的表面積（ΔS) 之間的關系可以表示為：
σ＝W/ΔS
在噴霧系統中，新形成的液滴的表面積（ΔS )可以用來表示噴霧狀態。當為霧化提供的功確定時，溶液的表面張力（σ ) 會直接影響霧化過程。大多數聚合物添加劑相當于高分子量的表面活性劑。當噴霧介質的濃度很低時，溶液中分子之間的結合力主要是范德華力，這遠小于純凈水中分子間的結合力，有利于聚合物溶液的霧化。液滴越小，發生在工件表面的蒸發越容易。所有這些因素有助于加速探頭在動態蒸氣覆蓋層階段的冷卻。
4 濃度－霧流量效應
這項工作表明，為獲得最大冷卻速率，存在聚合物濃度和噴霧參數之間的最優組合，稱為濃度－霧流量效應。圖10 所示為使用固定的噴霧參數，在不同濃度的 CMC 溶液中進行噴霧淬火時所獲得的冷卻曲線和冷卻速率曲線。當濃度為0.25%時，在高溫范圍內冷卻速率將達到最大值。在相同的環境下，在一個較低的溫度范圍內存在另一個最大冷卻速率。然而，這發生在濃度為0.05%的時候。相反，當淬火時的溶液濃度是固定的，只有一個噴霧參數可變時，除了冷卻能力和噴霧參數，還存在另一個重要的參數。
圖11 所示，為僅改變一個霧化參數所獲得的冷卻曲線和冷卻速率曲線。這些現象證實，當表面溫度、冷卻區域和探頭的熱容量給定時，在探頭的冷卻區域內氣化的總液量與霧流量（mL/cm2 · s) 密切相關。濃度、液體壓力、空氣壓力或者噴嘴之間的距離發生任何微小的改變都會導致流量產生大的變化，從而引起在探頭表面氣化的液體量的變化。為了獲得最大冷卻速率，需要優化三個主要因素，即冷卻表面氣化的總液量、溶液濃度和噴霧參數。
隨著探頭表面溫度的降低，噴射到探頭表面上的溶液不能立即蒸發，而是會形成一層有機聚合物膜。雖然這層膜是動態存在的，但這三個主要因素之間的關系遵循一種不同的冷卻機理。在低溫范圍內，獲得最大冷卻速率的條件不同于在高溫范圍時的條件，它與索氏體化處理無關。
5 加入CMC的可控霧冷索氏體化處理
鉛浴索氏體化處理期間的冷卻過程與含有低濃度聚合物添加劑的靈活可控的噴霧淬火類似。圖12 所示，為在使用0. 05%的CMC聚合物進行可控噴務冷卻索氏體化處理期間，Φ5mm (Φ0.2in ) 高碳鋼鋼絲的冷卻曲線和冷卻速率曲線。
可以看出，含有聚合物添加劑的噴霧冷卻的冷卻狀態與鉛浴中的冷卻過程類似。當珠光體轉變開始時，由相變潛熱引起的冷卻速率曲線中的 “駝峰”， 遠低于使用非整流水噴霧時所獲得的 “駝峰”， 這表明轉變會在較窄的溫度范圍內發生，而且細珠光體團的尺寸會變得更加精細。不同直徑的鋼絲在含有聚合物添加劑的噴霧冷卻索氏體化處理后的典型顯微組織如圖13 所示。
▼表14 鋼絲采用可控霧冷索氏體化處理后的力學性能
6 結論
根據使用不同探頭所測得的冷卻曲線和冷卻速率曲線以及顯微組織，在鉛浴、聚合物水溶液和可控噴霧冷卻的條件下，含C（w）0.70%的鋼絲能完成珠光體轉變。碳鋼在高濃度的 CMC 水溶液中的淬火與連續冷卻轉變類似。在高溫范圍內，在線材達到浴溫之前更能完成珠光體轉變。在尋找可替代鉛浴的聚合物水溶液介質時，為獲得正確的顯微組織，在高溫范圍內（在時間－溫度轉變圖的鼻尖之上）加快初始冷卻速率和保持轉變始終處于恒定的溫度范圍內是很重要的。進行噴霧冷卻時，小劑量的聚合物添加劑就可以改變噴霧介質的物理性質，并且可以改善霧化狀態，這可以有效地提高600℃ (1110℉) 以上動態蒸汽膜階段的冷卻速率。濃度－霧流量效應進一步提高了噴霧冷卻的靈活性，使冷卻過程變得更加容易控制。高碳鋼鋼絲的噴霧冷卻控制試驗證實了冷卻過程是穩定的，可以模仿鋼絲在鉛浴中的索氏體化處理。
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